Regler for testing av hodedampturbiner for skip. Sammendrag: Termiske tester av dampturbiner og turbinutstyr. Effektivitet av regenereringssystemet og nettverksvarmer

Termisk testing av dampturbiner
og turbinutstyr

I løpet av de siste årene, innen energisparing, har oppmerksomheten på drivstofforbruksstandarder for bedrifter som genererer varme og elektrisitet økt, og for produksjonsbedrifter er faktiske indikatorer på effektiviteten til varme- og kraftutstyr blitt viktige.

Samtidig er det kjent at faktiske effektivitetsindikatorer under driftsforhold skiller seg fra de beregnede (fabrikk), derfor, for objektivt å normalisere drivstofforbruket for produksjon av varme og elektrisitet, er det tilrådelig å teste utstyr.

Basert på utstyrstestmaterialer, er standard energikarakteristikker og en modell (prosedyre, algoritme) for beregning av spesifikke drivstofforbruksrater utviklet i samsvar med RD 34.09.155-93 "Retningslinjer for kompilering og innhold av energikarakteristikker for utstyr for varmekraftverk" og RD 153-34.0-09.154 -99 "Forskrift om regulering av drivstofforbruk ved kraftverk."

Testing av termisk kraftutstyr er spesielt viktig for anlegg som driver utstyr som ble satt i drift før 70-tallet og hvor kjeler, turbiner og hjelpeutstyr ble modernisert og rekonstruert. Uten testing vil rasjonering av drivstofforbruk i henhold til beregnede data føre til betydelige feil som ikke er til fordel for produksjonsbedrifter. Derfor er kostnadene ved termisk testing ubetydelige sammenlignet med fordelene fra dem.

Målene for termisk testing av dampturbiner og turbinutstyr:

bestemmelse av faktisk effektivitet;
oppnå termiske egenskaper;
sammenligning med produsentens garantier;
innhenting av data for standardisering, overvåking, analyse og optimalisering av driften av turbinutstyr;
skaffe materialer for å utvikle energiegenskaper;
utvikling av tiltak for å effektivisere

Målene med ekspresstesting av dampturbiner er:

bestemme gjennomførbarheten og omfanget av reparasjoner;
vurdering av kvaliteten og effektiviteten til reparasjoner eller modernisering;
vurdering av dagens endring i turbineffektivitet under drift.

Moderne teknologier og nivået på ingeniørkunnskap gjør det mulig å modernisere enheter økonomisk, forbedre ytelsen og øke levetiden.

Hovedmålene med modernisering er:

reduksjon av strømforbruket til kompressorenheten;
øke kompressorytelsen;
øke kraften og effektiviteten til prosessturbinen;
reduksjon av naturgassforbruk;
øke driftsstabiliteten til utstyret;
redusere antall deler ved å øke trykket på kompressorer og drive turbiner på færre trinn samtidig som kraftverket opprettholdes og til og med øker effektiviteten.

Forbedring av de gitte energi- og økonomiske indikatorene til turbinenheten utføres ved bruk av moderniserte designmetoder (løser direkte og omvendte problemer). De er koblet sammen:

med inkludering av mer korrekte modeller for turbulent viskositet i beregningsskjemaet,
tar hensyn til profilen og endehindringen av grenselaget,
eliminering av separasjonsfenomener med en økning i diffusiviteten til de interskapulære kanalene og en endring i graden av reaktivitet (uttalt ustabilitet i strømmen før bølgen oppstår),
evnen til å identifisere et objekt ved hjelp av matematiske modeller med genetisk optimalisering av parametere.

Det endelige målet med modernisering er alltid å øke produksjonen av sluttproduktet og minimere kostnadene.

En integrert tilnærming til modernisering av turbinutstyr

Når du utfører modernisering, bruker Astronit vanligvis en integrert tilnærming, der følgende komponenter i den teknologiske turbinenheten rekonstrueres (modernisert):

kompressor;
turbin;
støtter;
sentrifugalkompressor-superlader;
intercoolers;
animatør;
Smøring system;
luftrensing system;
automatisk kontroll og beskyttelsessystem.

Modernisering av kompressorutstyr

Hovedområdene for modernisering praktisert av Astronit-spesialister:

utskifting av strømningsdeler med nye (såkalte utskiftbare strømningsdeler, inkludert impellere og bladdiffusorer), med forbedrede egenskaper, men innenfor dimensjonene til eksisterende hus;
redusere antall trinn ved å forbedre flytdelen basert på tredimensjonal analyse i moderne programvareprodukter;
påføring av lettbearbeidede belegg og reduksjon av radielle klaringer;
erstatte tetninger med mer effektive;
utskifting av kompressoroljelagre med "tørre" lagre ved hjelp av magnetisk oppheng. Dette lar deg eliminere bruken av olje og forbedre driftsforholdene til kompressoren.

Implementering av moderne kontroll- og beskyttelsessystemer

For å øke driftssikkerheten og effektiviteten, introduseres moderne instrumentering, digitale automatiske kontroll- og beskyttelsessystemer (både enkeltdeler og hele det teknologiske komplekset som helhet), diagnosesystemer og kommunikasjonssystemer.

DAMPTURBINER
Dyser og kniver.
Termiske sykluser.
Rankine syklus.
Turbindesign.
Applikasjon.
ANDRE TURBINER
Hydrauliske turbiner.
Gassturbiner.

Rull opp Rull ned

Også på temaet

FLYKRAFTVERK
ELEKTRISK ENERGI
SKIPS KRAFTVERK OG FREMGANGSMÅTER
VANNKRAFT

TURBIN

TURBIN, en drivkraft med rotasjonsbevegelse av arbeidselementet for å konvertere den kinetiske energien til strømmen av en flytende eller gassformig arbeidsfluid til mekanisk energi på akselen. Turbinen består av en rotor med blader (bladhjul) og et hus med grenrør. Rørene forsyner og avgir strømmen av arbeidsvæsken. Turbiner, avhengig av arbeidsvæsken som brukes, er hydrauliske, damp og gass. Avhengig av den gjennomsnittlige strømningsretningen gjennom turbinen, er de delt inn i aksial, der strømmen er parallell med turbinens akse, og radial, der strømmen er rettet fra periferien til sentrum.

DAMPTURBINER

Hovedelementene i en dampturbin er foringsrøret, dysene og rotorbladene. Damp fra en ekstern kilde tilføres turbinen gjennom rørledninger. I dysene blir den potensielle energien til dampen omdannet til den kinetiske energien til strålen. Dampen som slipper ut fra dysene ledes til buede (spesielt profilerte) arbeidsblader plassert langs periferien av rotoren. Under påvirkning av en dampstråle oppstår en tangentiell (omkrets) kraft, som får rotoren til å rotere.

Dyser og kniver.

Damp under trykk kommer inn i en eller flere stasjonære dyser, hvor den ekspanderer og hvorfra den strømmer ut med høy hastighet. Strømmen går ut av dysene i en vinkel til rotorbladenes rotasjonsplan. I noen design er dysene dannet av en serie faste blader (dyseapparat). Løftehjulsbladene er buet i strømningsretningen og anordnet radialt. I en aktiv turbin (fig. 1, EN) strømningskanalen til pumpehjulet har et konstant tverrsnitt, dvs. hastigheten i relativ bevegelse i løpehjulet endres ikke i absolutt verdi. Damptrykket foran og bak pumpehjulet er det samme. I en jetturbin (fig. 1, b) strømningskanalene til pumpehjulet har et variabelt tverrsnitt. Strømningskanalene til en jetturbin er utformet slik at strømningshastigheten i dem øker og trykket faller tilsvarende.

R1; c – blading av pumpehjulet. V1 – damphastighet ved dyseutgangen; V2 – damphastighet bak løpehjulet i et fast koordinatsystem; U1 - bladets periferihastighet; R1 - damphastighet ved inngangen til pumpehjulet i relativ bevegelse; R2 – damphastighet ved utgangen fra pumpehjulet i relativ bevegelse. 1 - bandasje; 2 - skulderblad; 3 – rotor." title="Fig. 1. TURBINE ARBEIDSKLADER. a – aktivt løpehjul, R1 = R2; b – reaktivt løpehjul, R2 > R1; c – løpehjul. V1 – damphastighet ved utgangen fra dysen; V2 – damphastighet bak løpehjulet i et fast koordinatsystem; U1 – bladets periferihastighet; R1 – damphastighet ved inngangen til løpehjulet i relativ bevegelse; R2 – damphastighet ved utgangen fra løpehjulet i relativ bevegelse 1 – bandasje, 2 – blad, 3 – rotor.">Рис. 1. РАБОЧИЕ ЛОПАТКИ ТУРБИНЫ. а – активное рабочее колесо, R1 = R2; б – реактивное рабочее колесо, R2 > R1; в – облопачивание рабочего колеса. V1 – скорость пара на выходе из сопла; V2 – скорость пара за рабочим колесом в неподвижной системе координат; U1 – окружная скорость лопатки; R1 – скорость пара на входе в рабочее колесо в относительном движении; R2 – скорость пара на выходе из рабочего колеса в относительном движении. 1 – бандаж; 2 – лопатка; 3 – ротор.!}

Turbiner er vanligvis designet for å være på samme aksel som enheten som bruker strøm. Rotasjonshastigheten til pumpehjulet er begrenset av styrken til materialene som skiven og bladene er laget av. For den mest komplette og effektive konverteringen av dampenergi, er turbiner laget i flere trinn.

Termiske sykluser.

Rankine syklus.

Inn i en turbin som opererer i henhold til Rankine-syklusen (fig. 2, EN), kommer damp fra en ekstern dampkilde; Det er ingen ekstra oppvarming av damp mellom turbinetrinn, det er kun naturlige varmetap.

Oppvarmingssyklus.

I denne syklusen (fig. 2, b) damp etter de første trinnene sendes til varmeveksleren for ytterligere oppvarming (overoppheting). Den går deretter tilbake til turbinen, hvor dens endelige ekspansjon skjer i påfølgende stadier. Å øke temperaturen på arbeidsfluidet gjør det mulig å øke effektiviteten til turbinen.

Ris. 2. TURBINER MED ULIKE TERMISKE SYKLER. en – enkel Rankine-syklus; b – syklus med mellomoppvarming av damp; c – syklus med mellomliggende dampavtrekk og varmegjenvinning.

En syklus med mellomvalg og gjenvinning av spilldampvarme.

Dampen som forlater turbinen har fortsatt betydelig termisk energi, som vanligvis spres i kondensatoren. Noe av energien kan gjenvinnes ved å kondensere eksosdampen. Noe av dampen kan velges på mellomstadiene av turbinen (fig. 2, V) og brukes til forvarming av for eksempel fødevann eller til alle teknologiske prosesser.

Turbindesign.

Arbeidsvæsken ekspanderer i turbinen, derfor, for å passere den økte volumstrømmen, må de siste trinnene (lavt trykk) ha en større diameter. Økningen i diameter begrenses av tillatte maksimale spenninger forårsaket av sentrifugalbelastninger ved forhøyede temperaturer. I delstrømsturbiner (Figur 3) passerer dampen gjennom forskjellige turbiner eller forskjellige turbinetrinn.

Ris. 3. TURBINER MED GRENINGSFLØT. a – tvillingparallell turbin; b – tvillingturbin med parallell virkning med motsatt rettede strømninger; c – turbin med strømningsforgrening etter flere høytrykkstrinn; d – sammensatt turbin.

Applikasjon.

For å sikre høy effektivitet må turbinen rotere med høy hastighet, men antall omdreininger er begrenset av styrken til turbinmaterialene og utstyret som er plassert på samme aksel med den. Elektriske generatorer ved termiske kraftverk er designet for 1800 eller 3600 o/min og er vanligvis installert på samme aksel som turbinen. Sentrifugalblåsere og pumper, vifter og sentrifuger kan installeres på samme aksel som turbinen.

Lavhastighetsutstyr er koblet til en høyhastighetsturbin gjennom en reduksjonsgirkasse, for eksempel i marinemotorer hvor propellen må rotere med 60 til 400 o/min.

ANDRE TURBINER

Hydrauliske turbiner.

I moderne hydrauliske turbiner roterer løpehjulet i et spesielt hus med spiral (radialturbin) eller har en ledevinge ved innløpet som gir ønsket strømningsretning. Det tilsvarende utstyret (en elektrisk generator ved et vannkraftverk) er vanligvis installert på akselen til en hydraulisk turbin.

Gassturbiner.

En gassturbin bruker energi fra forbrenningsgasser fra en ekstern kilde. Gassturbiner ligner i design og driftsprinsipp som dampturbiner og er mye brukt i teknologi. se også FLYKRAFTVERK; ELEKTRISK ENERGI; SKIPSKRAFTINSTALLASJONER OG FREMGANGSMÅTER; VANNKRAFT.

Litteratur

Uvarov V.V. Gassturbiner og gassturbinanlegg. M., 1970
Verete A.G., Delving A.K. Marine dampkraftverk og gassturbiner. M., 1982
Trubilov M.A. og så videre. Damp- og gassturbiner. M., 1985
Sarantsev K.B. og så videre. Atlas over turbinetrinn. L., 1986
Gostelow J. Aerodynamikk av turbomaskineri griller. M., 1987

Termisk testing av dampturbiner
og turbinutstyr

Målene for termisk testing av dampturbiner og turbinutstyr:

bestemmelse av faktisk effektivitet;

oppnå termiske egenskaper;

sammenligning med produsentens garantier;

innhenting av data for standardisering, overvåking, analyse og optimalisering av driften av turbinutstyr;

skaffe materialer for å utvikle energiegenskaper;

utvikling av tiltak for å effektivisere

Målene med ekspresstesting av dampturbiner er:

bestemme gjennomførbarheten og omfanget av reparasjoner;

vurdering av kvaliteten og effektiviteten til reparasjoner eller modernisering;

vurdering av dagens endring i turbineffektivitet under drift.

Moderne teknologier og nivået på ingeniørkunnskap gjør det mulig å modernisere enheter økonomisk, forbedre ytelsen og øke levetiden.

Hovedmålene med modernisering er:

reduksjon av strømforbruket til kompressorenheten;

øke kompressorytelsen;

øke kraften og effektiviteten til prosessturbinen;

reduksjon av naturgassforbruk;

øke driftsstabiliteten til utstyret;

redusere antall deler ved å øke trykket på kompressorer og drive turbiner på færre trinn samtidig som kraftverket opprettholdes og til og med øker effektiviteten.

Forbedring av de gitte energi- og økonomiske indikatorene til turbinenheten utføres ved bruk av moderniserte designmetoder (løser direkte og omvendte problemer). De er koblet sammen:

med inkludering av mer korrekte modeller for turbulent viskositet i beregningsskjemaet,

tar hensyn til profilen og endehindringen av grenselaget,

eliminering av separasjonsfenomener med en økning i diffusiviteten til de interskapulære kanalene og en endring i graden av reaktivitet (uttalt ustabilitet i strømmen før bølgen oppstår),

evnen til å identifisere et objekt ved hjelp av matematiske modeller med genetisk optimalisering av parametere.

Det endelige målet med modernisering er alltid å øke produksjonen av sluttproduktet og minimere kostnadene.

En integrert tilnærming til modernisering av turbinutstyr

Når du utfører modernisering, bruker Astronit vanligvis en integrert tilnærming, der følgende komponenter i den teknologiske turbinenheten rekonstrueres (modernisert):

kompressor;

sentrifugalkompressor-superlader;
intercoolers;
animatør;
Smøring system;
luftrensing system;
automatisk kontroll og beskyttelsessystem.

Modernisering av kompressorutstyr

Hovedområdene for modernisering praktisert av Astronit-spesialister:

utskifting av strømningsdeler med nye (såkalte utskiftbare strømningsdeler, inkludert impellere og bladdiffusorer), med forbedrede egenskaper, men innenfor dimensjonene til eksisterende hus;

redusere antall trinn ved å forbedre flytdelen basert på tredimensjonal analyse i moderne programvareprodukter;

påføring av lettbearbeidede belegg og reduksjon av radielle klaringer;

erstatte tetninger med mer effektive;

utskifting av kompressoroljelagre med "tørre" lagre ved hjelp av magnetisk oppheng. Dette lar deg eliminere bruken av olje og forbedre driftsforholdene til kompressoren.

Implementering av moderne kontroll- og beskyttelsessystemer

DAMPTURBINER

Dyser og kniver.

Termiske sykluser.

Rankine syklus.

Oppvarmingssyklus.

En syklus med mellomvalg og gjenvinning av spilldampvarme.

Turbindesign.

Applikasjon.

ANDRE TURBINER

Hydrauliske turbiner.

Gassturbiner.

Rull opp Rull ned

Også på temaet

FLYKRAFTVERK

ELEKTRISK ENERGI

SKIPS KRAFTVERK OG FREMGANGSMÅTER

VANNKRAFT

TURBIN

DAMPTURBINER

Dyser og kniver.

Termiske sykluser.

Rankine syklus.

Oppvarmingssyklus.

Ris. 2. TURBINER MED ULIKE TERMISKE SYKLER. en – enkel Rankine-syklus; b – syklus med mellomoppvarming av damp; c – syklus med mellomliggende dampavtrekk og varmegjenvinning.

En syklus med mellomvalg og gjenvinning av spilldampvarme.

Turbindesign.

Applikasjon.

Lavhastighetsutstyr er koblet til en høyhastighetsturbin gjennom en reduksjonsgirkasse, for eksempel i marinemotorer hvor propellen må rotere med 60 til 400 o/min.

ANDRE TURBINER

Hydrauliske turbiner.

Gassturbiner.

Litteratur

Uvarov V.V. Gassturbiner og gassturbinanlegg. M., 1970
Verete A.G., Delving A.K. Marine dampkraftverk og gassturbiner. M., 1982 utstyr: grunnleggende (kjeleinstallasjoner og damp turbiner) og hjelpemidler. For de mektige turbiner(og vi snakker...

Termisk prøve gassturbinenhet

Laboratoriearbeid >> Fysikk

UPI" avdeling " Turbiner og motorer" Laboratoriearbeid nr. 1 " Termisk prøve gassturbinenhet" Alternativ... inkludert i komplekset utstyr testbenken ble slått på... startanordningen ble satt på damp turbin bygget på grunnlag...

Velge en sveisemetode for membranblad damp turbiner (2)

Kurser >> Industri, produksjon

Smelting ved hjelp av termisk energi (bue, ... deler damp turbiner. skulder blad damp turbiner er delt... - tilvirkbarhet, - tilgjengelighet av nødvendig utstyr, – tilgjengelighet av kvalifisert personell, – ... med passende tester. Etter det...

Termisk kraftenhet diagram

Avhandling >> Fysikk

... test; ... utstyr termisk kraftverk. – M.: Energoatomizdat, 1995. Ryzhkin V.Ya. Termisk... kraftverk. – M.: Energoatomizdat, 1987. Shklover G.G., Milman O.O. Forskning og beregning av kondenserende enheter damp turbiner ...

4.1.15. Drift av utstyr og drivstofftilførselsinnretninger i fravær eller feilfunksjon av varselalarmer og nødvendige sikkerhets- og bremseinnretninger er ikke tillatt.

4.1.24. Ved tilkobling og reparasjon av transportbånd er bruk av metalldeler ikke tillatt.

4.1.26. Sertifikater av den etablerte formen må utarbeides for flytende brenselrørledninger og deres dampsatellitter.

4.1.28. På et brennoljeanlegg bør følgende dampparametere være tilgjengelige: trykk 8-13 kgf/cm2 (0,8-1,3 MPa), temperatur 200-250°C.

4.1.29. Ved tømming av fyringsolje ved bruk av "åpen damp" bør det totale dampforbruket fra varmeanordningene per tank med en kapasitet på 50-60 m3 ikke være mer enn 900 kg/t.

4.1.31. Varmeisolering av utstyr (tanker, rørledninger etc.) skal være i god stand.

4.1.38. Når drivstoffledninger eller utstyr tas ut for reparasjon, skal de kobles forsvarlig fra driftsutstyret, tømmes og eventuelt innvendig arbeid dampes.

4.1.41. Mottak, lagring og klargjøring for forbrenning av andre typer flytende brensel skal utføres i henhold til fastsatt prosedyre.

Funksjoner for mottak, lagring og forberedelse for forbrenning av flytende drivstoff til gassturbinenheter

4.1.44. Drivstoff fra tankene for tilførsel til gassturbinenheten skal tas fra de øvre lagene med en flytende inntaksanordning.

4.1.48. Viskositeten til drivstoffet som tilføres gassturbinenheten bør ikke være mer enn: ved bruk av mekaniske dyser - 2°vu (12 mm2/s), ved bruk av luft (damp)dyser - 3°vu (20 mm2/s).

4.1.49. Flytende drivstoff må renses for mekaniske urenheter i samsvar med kravene til gassturbinproduksjonsanlegg.

4.1.52. Ved drift av et gassanlegg må følgende sikres:

4.1.53. Driften av gassanleggene til energianlegg skal organiseres i samsvar med bestemmelsene i gjeldende regler.

4.1.56. Svingninger i gasstrykket ved utløpet av den hydrauliske gruppen som overstiger 10 % av arbeidstrykket er ikke tillatt. Feilfunksjoner

4.1.57. Det er ikke tillatt å tilføre gass til fyrrommet gjennom en bypass gassledning (bypass) som ikke har automatisk reguleringsventil.

4.1.58. Kontroll av funksjonen av verneinnretninger, forriglinger og alarmer skal utføres innen fristene gitt av gjeldende forskriftsdokumenter, men minst en gang hver 6. måned.

4.1.63. Kontroll av tettheten av gassrørledningsforbindelser og funn av gasslekkasjer på gassrørledninger, i brønner og rom bør utføres med en såpemulsjon.

4.1.64. Utslipp av væske som fjernes fra gassrørledningen til avløpssystemet er ikke tillatt.

4.1.65. Tilførsel og forbrenning av masovn og koksgass ved energianlegg skal organiseres etter bestemmelsene i gjeldende regler.

Kapittel 4.2

4.2.2. Varmeisolasjon av rørledninger og utstyr skal holdes i god stand.

4.2.7. Ved drift av støvbehandlingsanlegg må kontroll over følgende prosesser, indikatorer og utstyr organiseres:

4.2.13. Bunkere med rådrivstoff som er utsatt for frysing og selvantennelse, må opereres med jevne mellomrom, men ikke mindre enn én gang hver 10. dag, til det minste akseptable nivået.

Liste over brukt litteratur for kapittel 4.2

Kapittel 4.3

4.3.1. Ved drift av kjeler må følgende oppgis:

4.3.4. Kjeloppstarten skal organiseres under ledelse av vaktleder eller seniorsjåfør, og etter en større eller middels reparasjon - under ledelse av verkstedleder eller dennes stedfortreder.

4.3.5. Før fyring må trommelkjelen fylles med avluftet fødevann.

4.3.6. Fylling av en uoppvarmet trommelkjele er tillatt når metalltemperaturen på toppen av den tomme trommelen ikke overstiger 160ºС.

4.3.9. Ved tenning av engangskjeler av blokkinstallasjoner

4.3.12. Ved fyring av kjeler skal røykavtrekk og vifte være slått på, og for kjeler hvis drift er konstruert uten røykavtrekk, skal vifte slås på.

4.3.13. Fra det øyeblikket kjelen begynner å fyre, må kontroll av vannstanden i trommelen organiseres.

4.3.21. Ved drift av kjelen må det overholdes termiske forhold som sikrer opprettholdelse av tillatte damptemperaturer i hvert trinn og hver strøm av primær- og mellomoverheterne.

4.3.27. Drift av brennoljedyser, inkludert tenndyser, uten organisert lufttilførsel til dem er ikke tillatt.

4.3.28. Ved drift av kjeler må lufttemperaturen, °C, som kommer inn i luftvarmeren ikke være lavere enn følgende verdier:

4.3.30. Kjeleforinger skal være i god stand. Ved en omgivelsestemperatur på 25 °C bør temperaturen på overflaten av foringen ikke være mer enn 45 °C.

4.3.35. Innvendige avleiringer fra kjelers varmeflater skal fjernes ved vannvask under tenning og stenging eller ved kjemisk rengjøring.

4.3.36. Det er ikke tillatt å lade en stoppet kjele med vannavløp for å få fart på kjølingen av trommelen.

4.3.39. I vinterperioden skal lufttemperaturovervåking installeres på en kjele som er i reserve eller under reparasjon.

4.3.44. Kjelen skal umiddelbart1 stoppes (slå av) av personell i tilfelle driftssvikt eller fravær i følgende tilfeller:

Kapittel 4.4

4.4.1. Ved drift av dampturbinenheter må følgende sikres:

4.4.2. Turbin automatisk kontrollsystem

4.4.3. Driftsparametrene til dampturbinkontrollsystemet må oppfylle russiske statlige standarder og tekniske spesifikasjoner for forsyning av turbiner.

2,5 kgf/cm2 (0,25 mPa) og over, %, ikke mer ………………………2

4.4.5. Sikkerhetsbryteren skal fungere når turbinens rotorhastighet øker med 10-12 % over den nominelle verdien eller til verdien spesifisert av produsenten.

4.4.7. Avstengnings- og reguleringsventilene for fersk damp og damp etter oppvarming skal være tette.

4.4.11. Tester av turbinkontrollsystemet ved øyeblikkelig belastningsreduksjon tilsvarende maksimal dampstrøm må utføres:

4.4.14. Ved drift av turbinoljeforsyningssystemer må følgende leveres:

4.4.16. For turbiner utstyrt med systemer for å hindre utvikling av oljeforbrenning på turbinenheten, må den elektriske kretsen til systemet kontrolleres før turbinen startes fra kald tilstand.

4.4.19. Når du bruker en kondenseringsenhet, må følgende gjøres:

4.4.20. Ved drift av utstyr for regenereringssystem må følgende sikres:

4.4.21. Drift av en høytrykksvarmer (HPH) er ikke tillatt når:

4.4.24. Det er ikke tillatt å starte turbinen i følgende tilfeller:

4.4.26. Ved drift av turbinenheter bør de gjennomsnittlige kvadratverdiene for vibrasjonshastigheten til lagerstøttene ikke være høyere enn 4,5.

4.4.28. Under drift må effektiviteten til en turbininstallasjon konstant overvåkes gjennom en systematisk analyse av indikatorer som karakteriserer driften av utstyret.

4.4.29. Turbinen må umiddelbart stoppes (frakobles) av personell i tilfelle svikt i beskyttelsen eller fravær i følgende tilfeller:

4.4.30. Turbinen skal avlastes og stanses innen en frist fastsatt av teknisk sjef for kraftverket (med melding til kraftsystemekspeditøren), i følgende tilfeller:

4.4.32. Ved plassering av en turbin i reserve for en periode på 7 dager eller mer, skal det iverksettes tiltak for å bevare utstyret til turbinanlegget.

4.4.33. Drift av turbiner med kretsløp og i moduser som ikke er angitt i de tekniske spesifikasjonene for levering er tillatt med tillatelse fra produsenten og høyere organisasjoner.

tive egenskaper;

med jevne mellomrom under drift (minstEn gang hvert 3-4 år) for å bekrefte samsvar med standardertive egenskaper.

I samsvar med, basert på de faktiske indikatorene oppnådd under termiske tester, er RD for drivstoffbruk kompilert og godkjent,

gyldighetsperioden som er etablert avhengig av graden av utviklingen og påliteligheten til kildematerialene, planlagte rekonstruksjoner og moderniseringer, utstyrsreparasjoner, men kan ikke overstige 5 år.

Basert på dette, bør fulle termiske tester for å bekrefte samsvar med de faktiske egenskapene til utstyret med de normative utføres av spesialiserte idriftsettingsorganisasjoner minst en gang hvert 3-4 år (ta hensyn til tiden som kreves for å behandle testresultatene, bekrefte eller revidere RD).

Ved å sammenligne dataene som er oppnådd som et resultat av tester for å vurdere energieffektiviteten til en turbininstallasjon (maksimal oppnåelig elektrisk kraft med det tilsvarende spesifikke varmeforbruket for elektrisitetsproduksjon i kondenseringsmodus og med kontrollerte utvinninger under det termiske designskjemaet og med nominelle parametere og betingelser, maksimalt oppnåelig tilførsel av damp og varme for turbiner med regulerte valg, etc.) ekspertorganisasjonen på spørsmål om drivstoffbruk tar en beslutning om å bekrefte eller revidere RD.

Liste

referanser til kapittel 4.4

GOST 24278-89. Stasjonære dampturbininstallasjoner for drift av elektriske generatorer ved termiske kraftverk. Generelle tekniske krav.

GOST 28969-91. Stasjonære dampturbiner med lav effekt. Generelle tekniske krav.

GOST 25364-97. Stasjonære dampturbinenheter. Vibrasjonsstandarder for aksellinjestøtter og generelle krav til mål.

GOST 28757-90. Varmere for regenereringssystem for dampturbiner i termiske kraftverk. Generelle tekniske forhold.

Samling av administrative dokumenter om drift av energisystemer (Termisk ingeniørdel). - M.: ZAO Energoservice, 1998.

Retningslinjer for kontroll og testing av automatiske kontrollsystemer og beskyttelse av dampturbiner: RD 34.30.310.- M.: SPO Soyuztekhenergo, 1984. (SO 153-34.30.310).

Endring av RD 34.30.310. - M.: SPO ORGRES, 1997.

Standard bruksanvisning for oljesystemer til turbinenheter med en kapasitet på 100-800 MW som opererer på mineralolje: RD 34.30.508-93 - M.: SPO ORGRES, 1994. (SO 34.30.508-93).

Retningslinjer for drift av kondenseringsenheter til dampturbiner i kraftverk: MU 34-70-122-85 (RD 34.30.501) - M.: SPO Soyuztekhenergo, 1986. (SO 34.30.501).

9. Standard bruksanvisning for systemer

høytrykksregenerering av kraftenheter med en kapasitet på 100-800 MW; RD 34.40.509-93, - M.: SPO ORGRES, 1994. (SO 34.40.509-93).

10. Standardinstruksjoner for drift av kondensatbanen og lavtrykksregenereringssystem for kraftenheter med en kapasitet på 100-800 MW ved termiske kraftverk og termiske kraftverk: RD 34.40.510-93, - M.: SPO ORGRES , 1995. (SO 34.40.510-93).

P. Golodnova O.S. Drift av oljeforsyningssystemer og tetninger av turbogeneratorer; hydrogenkjøling. - M.: Energi, 1978.

Standard bruksanvisning for et gass-olje hydrogenkjølesystem for generatorer: RD 153-34.0-45.512-97.- M.: SPO ORGRES, 1998. (SO 34.45.512-97).

Retningslinjer for bevaring av termisk kraftutstyr: RD 34.20,591-97. - M.: SPO ORGRES, 1997. (SO 34.20.591-97).

Termisk testing av dampturbiner
og turbinutstyr

	Målene for termisk testing av dampturbiner og turbinutstyr: bestemmelse av faktisk effektivitet; oppnå termiske egenskaper; sammenligning med produsentens garantier; innhenting av data for standardisering, overvåking, analyse og optimalisering av driften av turbinutstyr; skaffe materialer for å utvikle energiegenskaper; utvikling av tiltak for å effektivisere
	Målene med ekspresstesting av dampturbiner er: bestemme gjennomførbarheten og omfanget av reparasjoner; vurdering av kvaliteten og effektiviteten til reparasjoner eller modernisering; vurdering av dagens endring i turbineffektivitet under drift.

Moderne teknologier og nivået på ingeniørkunnskap gjør det mulig å modernisere enheter økonomisk, forbedre ytelsen og øke levetiden.

Hovedmålene med modernisering er:

reduksjon av strømforbruket til kompressorenheten;
øke kompressorytelsen;
øke kraften og effektiviteten til prosessturbinen;
reduksjon av naturgassforbruk;
øke driftsstabiliteten til utstyret;
redusere antall deler ved å øke trykket på kompressorer og drive turbiner på færre trinn samtidig som kraftverket opprettholdes og til og med øker effektiviteten.

Forbedring av de gitte energi- og økonomiske indikatorene til turbinenheten utføres ved bruk av moderniserte designmetoder (løser direkte og omvendte problemer). De er koblet sammen:

med inkludering av mer korrekte modeller for turbulent viskositet i beregningsskjemaet,
tar hensyn til profilen og endehindringen av grenselaget,
eliminering av separasjonsfenomener med en økning i diffusiviteten til de interskapulære kanalene og en endring i graden av reaktivitet (uttalt ustabilitet i strømmen før bølgen oppstår),
evnen til å identifisere et objekt ved hjelp av matematiske modeller med genetisk optimalisering av parametere.

Det endelige målet med modernisering er alltid å øke produksjonen av sluttproduktet og minimere kostnadene.

En integrert tilnærming til modernisering av turbinutstyr

Når du utfører modernisering, bruker Astronit vanligvis en integrert tilnærming, der følgende komponenter i den teknologiske turbinenheten rekonstrueres (modernisert):

kompressor;
turbin;
støtter;
sentrifugalkompressor-superlader;
intercoolers;
animatør;
Smøring system;
luftrensing system;
automatisk kontroll og beskyttelsessystem.

Modernisering av kompressorutstyr

Hovedområdene for modernisering praktisert av Astronit-spesialister:

utskifting av strømningsdeler med nye (såkalte utskiftbare strømningsdeler, inkludert impellere og bladdiffusorer), med forbedrede egenskaper, men innenfor dimensjonene til eksisterende hus;
redusere antall trinn ved å forbedre flytdelen basert på tredimensjonal analyse i moderne programvareprodukter;
påføring av lettbearbeidede belegg og reduksjon av radielle klaringer;
erstatte tetninger med mer effektive;
utskifting av kompressoroljelagre med "tørre" lagre ved hjelp av magnetisk oppheng. Dette lar deg eliminere bruken av olje og forbedre driftsforholdene til kompressoren.

Implementering av moderne kontroll- og beskyttelsessystemer

DAMPTURBINER
Dyser og kniver.
Termiske sykluser.
Rankine syklus.
Oppvarmingssyklus.
En syklus med mellomvalg og gjenvinning av spilldampvarme.
Turbindesign.
Applikasjon.
ANDRE TURBINER
Hydrauliske turbiner.
Gassturbiner.

Rull opp Rull ned

Også på temaet

FLYKRAFTVERK
ELEKTRISK ENERGI
SKIPS KRAFTVERK OG FREMGANGSMÅTER
VANNKRAFT

TURBIN

DAMPTURBINER

Dyser og kniver.

Termiske sykluser.

Rankine syklus.

Hovedformålene med testene er å vurdere den faktiske tilstanden til turbinenheten og dens komponenter; sammenligning med produsentens garantier og innhenting av data som er nødvendig for planlegging og standardisering av arbeidet; optimalisering av moduser og periodisk overvåking av effektiviteten av driften med utstedelse av anbefalinger for å øke effektiviteten.

Avhengig av målene for arbeidet bestemmes det totale omfanget av tester og målinger, samt hvilke typer instrumenter som brukes. For eksempel krever kompleksitetstester i kategori I (slike tester også kalt "balanse" eller komplette) av prototypeturbinprøver, turbiner etter rekonstruksjon (modernisering), samt turbiner som ikke har en standard energikarakteristikk, et stort volum av målinger av høy nøyaktighetsklasse med obligatorisk balansering av hovedstrømningshastighetene til damp og vann.

Basert på resultatene av flere tester av turbiner av samme type i kompleksitetskategori I, utvikles standard energikarakteristikker, hvis data er tatt som grunnlag for å bestemme standardindikatorene for utstyr.

For alle andre typer tester (i henhold til kompleksitetskategori II) løses som regel spesielle problemer, for eksempel å bestemme effektiviteten av å reparere en turbininstallasjon eller modernisere dens individuelle komponenter, periodisk overvåke tilstanden under overhalingsperioden og eksperimentelt finne noen korreksjonsavhengigheter for parameteravvik fra nominelle, etc. Slike tester krever et betydelig mindre volum av målinger og tillater utbredt bruk av standardinstrumenter med deres obligatoriske verifisering før og etter testing; Den termiske utformingen av turbininstallasjonen bør være så nær designdesignet som mulig. Behandling av testresultater for kategori II av kompleksitet utføres ved å bruke metoden "konstant frisk dampstrøm" (se avsnitt E.6.2) ved bruk av korreksjonskurver basert på data fra standard energikarakteristikker eller produsenter.

Sammen med det ovennevnte kan tester også forfølge smalere mål, for eksempel å bestemme den komparative effektiviteten til moduser med "cut-off LPC" for T-250/300-240 turbiner, finne effektkorreksjoner for endringer i eksosdamptrykket i kondensatoren når du opererer i henhold til en termisk tidsplan, bestemme tap i generatoren, maksimal gjennomstrømning av dampinnløpet og strømningsbanen, etc.

I disse retningslinjene er hovedoppmerksomheten rettet mot spørsmål knyttet til testing av turbiner i kategori I av kompleksitet, som representerer den største vanskeligheten i alle stadier. Testmetodikken for kompleksitetskategori II vil ikke by på store vanskeligheter etter å mestre testmetodikken for kompleksitetskategori I, siden tester for kompleksitetskategori II som regel krever et betydelig mindre volum av målinger og dekker komponenter og elementer i en turbininstallasjon , kontrollert i henhold til kompleksitetskategori I, består av et lite antall eksperimenter som ikke krever overholdelse av strenge og tallrike krav til den termiske utformingen og betingelsene for deres oppførsel.

B. TESTPROGRAM

B.1. Generelle bestemmelser

Etter en klar avklaring av målene og målene for testene, for å utarbeide deres tekniske program, er det nødvendig å gjøre deg nøye kjent med turbininstallasjonen og ha fullstendig informasjon om:

Tilstand og samsvar med designdata;

Dens evner fra synspunktet for å sikre flyten av fersk damp og damp av kontrollerte ekstraksjoner, samt elektrisk belastning i det nødvendige området for deres endring;

Dens evne til å opprettholde damp- og vannparametre under eksperimenter nær nominell og konstant åpning av dampfordelingsorganer;

Muligheten for drift med et design termisk skjema, tilstedeværelsen av begrensninger og mellomliggende innløp og utløp av fremmed damp og vann og muligheten for å ekskludere dem eller, i ekstreme tilfeller, ta dem i betraktning;

Evnen til målekretsen for å gi pålitelige målinger av parametere og strømningshastigheter over hele endringsområdet.

Kilder for å innhente denne informasjonen kan være tekniske forhold (TS) for levering av utstyr, instruksjoner for driften, revisjonsrapporter, lister over feil, analyse av avlesninger fra standard opptaksenheter, personellintervjuer, etc.

Testprogrammet må utarbeides på en slik måte at, basert på resultatene av eksperimentene, avhengigheten av både de generelle indikatorene for effektiviteten til turbinenheten (forbruk av fersk damp og varme fra den elektriske belastningen og forbruket av damp fra kontrollerte ekstraksjoner) og private indikatorer som karakteriserer effektiviteten kan beregnes og plottes i det nødvendige området individuelle seksjoner (sylindere) av turbinen og hjelpeutstyret (for eksempel intern effektivitet, trinntrykk, varmeapparattemperaturfall, etc.).

Generelle effektivitetsindikatorer hentet fra testen gjør det mulig å evaluere nivået på turbininstallasjonen i forhold til garantier og data for turbiner av samme type, og er også kildematerialet for planlegging og standardisering av driften. Spesielle ytelsesindikatorer, ved å analysere dem og sammenligne dem med design- og regulatoriske data, hjelper til med å identifisere komponenter og elementer som fungerer med redusert effektivitet, og skisserer rettidige tiltak for å eliminere defekter.

AT 2. Testprogramstruktur

Det tekniske testprogrammet består av følgende seksjoner:

Testmål;

Liste over moduser. I denne delen, for hver serie av moduser, er strømningshastighetene til fersk damp og damp i regulerte ekstraksjoner, trykk i regulerte ekstraksjoner og elektrisk belastning angitt, samt en kort beskrivelse av den termiske kretsen, antall eksperimenter og deres varighet ;

- generelle testforhold. Denne delen spesifiserer de grunnleggende kravene til den termiske kretsen, gir grensene for avvik av dampparametere, en metode for å sikre konstant drift, etc.

Testprogrammet er koordinert med lederne for følgende verksteder: kjel og turbin, justering og testing, elektro, teknisk og teknisk avdeling og godkjent av sjefsingeniør i kraftverket. I noen tilfeller, for eksempel ved testing av prototypeturbiner, avtales programmet også med produsenten og godkjennes av sjefsingeniøren for kraftsystemet.

AT 3. Utvikling av testprogrammer for turbiner av ulike typer

B.3.1. Kondenserende og mottrykksturbiner

Hovedkarakteristikkene til turbiner av denne typen er avhengigheten av fersk dampforbruk og varme (totalt og spesifikt) av den elektriske belastningen, derfor er hoveddelen av testprogrammet viet til eksperimenter for å oppnå nettopp disse avhengighetene. Eksperimenter utføres ved design-termisk krets og nominelle dampparametere i området for elektriske belastninger fra 30-40% av den nominelle til maksimum.

For å kunne konstruere egenskapene til turbiner med mottrykk over hele spekteret av endringer i sistnevnte, utføres enten tre serier av eksperimenter (ved maksimum, nominelt og minimum mottrykk), eller bare én serie (ved nominelt mottrykk). ) og eksperimenter for å bestemme effektkorrigeringen for endringer i mottrykk.

Valget av mellombelastninger utføres på en slik måte at de dekker alle karakteristiske avhengighetspunkter, spesielt tilsvarende:

Åpningsmomentene til kontrollventiler;

Bytte av avlufterens strømkilde;

Overgang fra en elektrisk matepumpe til en turbopumpe;

Koble til den andre kjelekroppen (for dobbeltblokkturbiner).

Antall forsøk ved hver belastning er: 2-3 ved maksimum, nominelle og på karakteristiske punkter og 1-2 ved mellomliggende.

Varigheten av hvert eksperiment, unntatt modusjustering, er minst 1 time.

Før hoveddelen av testen er det planlagt å gjennomføre såkalte kalibreringseksperimenter, hvis formål er å sammenligne ferske dampstrømningshastigheter oppnådd ved uavhengige metoder, som vil gjøre det mulig å bedømme installasjonens "tetthet", dvs. fraværet av merkbare uforklarlige damp- og vannforsyninger eller fjerning av dem fra syklusen. Basert på analysen av konvergensen av de sammenlignede kostnadene, konkluderes det også med at bestemmelsen av noen av dem er mer pålitelig; i dette tilfellet, ved behandling av resultatene, introduseres en korreksjonsfaktor til strømningshastigheten oppnådd ved en annen metode. Gjennomføring av disse forsøkene kan være spesielt nødvendig i tilfelle hvor en av de restriktive måleanordningene er installert eller utført i et avvik fra reglene.

Det bør også tas i betraktning at resultatene av kalibreringseksperimenter kan brukes til mer nøyaktig å bestemme ved beregning av den interne effektiviteten til LPC, siden i dette tilfellet er antallet mengder som deltar i energibalanseligningen til installasjonen redusert til en minimum.

For å utføre kalibreringseksperimenter settes det sammen en termisk krets der strømmen av fersk damp kan måles nesten utelukkende i form av kondensat (eller eksosdamp for turbiner med mottrykk), som oppnås ved å slå av de regenerative ekstraksjonene ved HPH (eller overføring av kondensatet deres til en kaskadeutslipp til kondensatoren), avlufter, hvis mulig ved HDPE (hvis det er en enhet for å måle kondensatstrømmen bak kondensatpumpene) og alle valg for generelle anleggsbehov. I dette tilfellet må alle damp- og vannforsyninger og deres utløp fra turbinenhetens syklus være pålitelig frakoblet og like nivåer i kondensatoren må sikres ved begynnelsen og slutten av hvert eksperiment.

Antall kalibreringseksperimenter i området for endringer i fersk dampstrøm fra minimum til maksimum er minst 7-8, og varigheten av hvert er minst 30 minutter, forutsatt at trykket faller på strømningsmålerne og parametrene til medium foran dem tas opp hvert minutt.

I fravær av en pålitelig avhengighet av kraftendringen på eksosdamptrykket, oppstår behovet for å utføre såkalte vakuumeksperimenter, hvor den termiske kretsen praktisk talt tilsvarer den som samles inn for kalibreringseksperimenter. Totalt utføres to serier av eksperimenter med en endring i eksosdamptrykket fra minimum til maksimum: en - med dampstrøm i lavtrykkspumpen nær maksimum, og den andre - omtrent 40% av maksimum. Hver serie består av 10-12 eksperimenter med en gjennomsnittlig varighet på 15-20 minutter. Når du planlegger og utfører vakuumeksperimenter, bør det rettes spesiell oppmerksomhet mot behovet for å sikre minst mulig fluktuasjoner i de innledende og endelige dampparametrene for å eliminere eller minimere justeringer av turbinkraften for å ta hensyn til dem og derfor oppnå mest representativ og pålitelig avhengighet. Programmet bør også spesifisere en metode for kunstig endring av eksosdamptrykket fra eksperiment til eksperiment (for eksempel innføring av luft i kondensatoren, redusering av arbeidsdamptrykket foran ejektorene, endring av kjølevannets strømningshastighet, etc.).

Sammen med det ovennevnte kan noen spesielle eksperimenter planlegges (for eksempel for å bestemme maksimal effekt og gjennomstrømning av en turbin, med glidetrykk av fersk damp, for å teste effektiviteten av implementeringen av forskjellige tiltak for å bestemme effektiviteten til den lave -trykkpumpe, etc.).

B.3.2. Turbiner med kontrollert damputtak for fjernvarme

Turbiner av denne typen (T) er laget enten med ett trinn av T-utvinning, tatt fra kammeret foran regulatoren (disse er som regel turbiner med gammel effekt og lav effekt, for eksempel T-6- 35, T-12-35, T- 25-99, etc., hvor entrinns oppvarming av nettverksvann utføres), eller med to trinn med T-valg, hvorav den ene mates fra kammeret foran av reguleringsorganet (NTO), og det andre - fra et kammer som er plassert, som regel, to trinn over det første (WTO) er for eksempel turbiner T-50-130, T, T-250/300-240 og andre, i dag produsert og driftet etter en mer økonomisk ordning med flertrinns oppvarming av nettvann.

I turbiner med flertrinns, og etter passende rekonstruksjon, i turbiner med enkelttrinns oppvarming av nettverksvann, for å utnytte varmen fra eksosdamp i varmeplanmodus, er en spesielt innebygd bunt (BP) spesielt tildelt i kondensatoren, hvor det skjer forvarming av nettverksvann før det tilføres PSV. Avhengig av antall oppvarmingstrinn av nettverksvann, varierer modusene med ett-trinns oppvarming (LTO inkludert), totrinns (LTO og WTO inkludert) og tre-trinns (VP, LTO og WTO inkludert).

Hovedforholdskarakteristikken for turbiner av denne typen er regimediagrammet, som gjenspeiler forholdet mellom strømningshastighetene til fersk damp og damp i T-ekstraksjonen og elektrisk kraft. Da det er nødvendig for planleggingsformål, er regimediagrammet samtidig kildematerialet for å beregne og normalisere de økonomiske indikatorene for en turbininstallasjon.

Diagrammer over moduser for turbindrift med ett-, to- og tretrinnsopplegg for oppvarming av nettverksvann antas å være dobbeltfelt. Deres øvre felt viser turbinkraftens avhengighet av strømningshastigheten for fersk damp når den opererer i henhold til den termiske planen, dvs. med en minimal dampstrøm inn i lavtrykkspumpen og forskjellige trykk i RTO.

Det nedre feltet i modusdiagrammet inneholder avhengighetene til den maksimale varmebelastningen på turbineffekten, tilsvarende de ovennevnte linjene i det øvre feltet. I tillegg, i det nedre feltet er det linjer som karakteriserer avhengigheten av endringen i elektrisk kraft på varmebelastningen når turbinen fungerer i henhold til den elektriske tidsplanen, dvs. når dampstrømmer inn i LPC er større enn minimum (kun for en- og totrinns oppvarming av nettvann).

Sommerdriftsmoduser for turbiner i fravær av varmebelastning er preget av avhengigheter av samme type som for kondenserende turbiner.

Ved testing av turbiner av denne typen, som for kondenserende turbiner, kan det også være behov for å eksperimentelt bestemme noen korreksjonskurver for turbineffekt for avviket til visse parametere fra de nominelle (for eksempel eksosdamptrykk eller RTO-damp).

Dermed består testprogrammet for turbiner av denne typen av tre seksjoner:

Eksperimenter i kondenseringsmodus;

Eksperimenter for å konstruere et regimediagram;

Eksperimenter for å få korreksjonskurver.

Hver seksjon diskuteres separat nedenfor.

B.3.2.1. Kondenseringsmodus med trykkregulatoren slått av i RTO

Denne delen består av tre deler, lik de som er spesifisert i testprogrammet for kondensatorturbinen (kalibreringseksperimenter, eksperimenter med design termisk krets og eksperimenter for å bestemme effektkorreksjon for endringer i eksos damptrykk i kondensatoren) og krever ikke noen spesiell forklaring.

Men på grunn av det faktum at den maksimale strømningshastigheten for fersk damp i kalibreringseksperimenter for turbiner av denne typen som regel bestemmes av den maksimale strømningshastigheten i lavtrykkspumpen, noe som sikrer et trykkfall i begrensningsinnretningene på ferskdampledninger i området over denne strømningshastigheten til maksimum utføres enten ved å strupe den ferske dampen, enten ved å slå på HPH-er med retningen av deres oppvarmingsdampkondensat inn i kondensatoren, eller ved å slå på kontrollert ekstraksjon og gradvis øke den. .

B.3.2.2. Eksperimenter for å konstruere et regimediagram

Fra strukturen til diagrammet beskrevet ovenfor følger det at for å konstruere det er det nødvendig å utføre følgende serie eksperimenter:

Termisk graf med forskjellige trykk i RTO (for å få hovedavhengighetene til de øvre og nedre feltene i diagrammet. For hver av modusene med ett-, to- og tre-trinns oppvarming av nettverksvann, 3-4 serier (6 -7 eksperimenter i hver) med forskjellige konstanter er planlagte trykk i RTO, lik eller nær, henholdsvis maksimum, minimum og gjennomsnitt. Omfanget av endringer i den ferske dampstrømningshastigheten bestemmes hovedsakelig av begrensningene til kjelen, kravene til instruksjonene og muligheten for pålitelig måling av strømningshastigheter;

Elektrisk graf med konstant trykk i RTO (for å få effektendringens avhengighet av endringen i varmebelastningen). For hver av modusene med ett- og totrinns oppvarming av nettverksvann ved konstant strøm av fersk damp, planlegges 3-4 serier (5-6 forsøk i hver) med konstant trykk i RTO og variabel varmebelastning fra maks. til null; Det anbefales å slå av PVD for å sikre størst mulig nøyaktighet.

B.3.2.3. Eksperimenter for å konstruere effektkorreksjonskurver for avviket til individuelle parametere fra deres nominelle verdier

Det er nødvendig å utføre følgende serie eksperimenter:

Termisk graf med konstant fersk dampstrøm og variabelt trykk i RTO (for å bestemme korreksjonen til turbinkraft for endringer i trykk i RTO). For moduser med ett- og to-trinns (eller tre-trinns) oppvarming av nettverksvann, utføres to serier på 7-8 eksperimenter med konstant strøm av fersk damp i hver og en endring i trykk i RTO fra minimum til maksimum. Endring av trykket i RTO oppnås ved å endre strømmen av nettverksvann gjennom PSV med konstant åpning av ferskdampventilene og minimumsåpningen av rotasjonsmembranen til lavtrykkspumpen.

Høytrykksvarmer er deaktivert for å forbedre nøyaktigheten av resultatene;

Eksperimenter for å beregne effektkorrigeringen for endringer i eksosdamptrykket i kondensatoren. To serier av eksperimenter utføres ved dampstrømmer inn i kondensatoren i størrelsesorden 100 og 40% av maksimum. Hver serie består av 9-11 eksperimenter som varer ca. 15 minutter over hele spekteret av endringer i eksosdamptrykket, utført ved å slippe luft inn i kondensatoren, endre strømningshastigheten til kjølevannet, damptrykket gjennom hovedejektordysene, eller strømningshastigheten til damp-luftblandingen sugd fra kondensatoren.

B.3.3. Turbiner med kontrollert damputtak for produksjon

Turbiner av denne typen har en svært begrenset fordeling og produseres enten med kondens (P) eller med mottrykk (PR). I begge tilfeller er diagrammet over deres driftsmoduser enkeltfelt og inneholder avhengigheten av elektrisk kraft på strømmen av fersk damp og P-bleed-damp.

I analogi med sekt. B.3.2 testprogrammet inneholder også tre seksjoner.

B.3.3.1. Modus uten P-valg

Følgende eksperimenter må utføres:

- "kalibrering". Gjennomført under vilkårene spesifisert i pkt. B.3.1 og B.3.2.1;

Under normal termisk design. De utføres med trykkregulatoren i P-avtrekket slått av ved konstant eksosdamptrykk (for turbiner av PR-typen).

B.3.3.2. Eksperimenter for å konstruere et regimediagram

På grunn av det faktum at dampen i P-seleksjonskammeret alltid er overopphetet, er det nok å utføre en serie eksperimenter med kontrollert dampekstraksjon, basert på resultatene av hvilke egenskapene til høytrykkstrykket og lavtrykket trykk, og deretter beregnes og konstrueres regimediagrammet.

B.3.3.3. Eksperimenter for å konstruere effektkorreksjonskurver

Om nødvendig utføres eksperimenter for å bestemme effektkorreksjoner for endringer i trykket til eksosdampen og dampen i P-avluftingskammeret.

B.3.4. Turbiner med to justerbare dampavtrekk for produksjon og fjernvarme (PT-type)

Diagrammet over moduser for turbiner av denne typen er ikke fundamentalt forskjellig fra de tradisjonelle diagrammene for dobbeltekstraksjonsturbinene PT-25-90 og PT-60 med ett varmeavtrekksuttak og er også dobbeltfelt, mens det øvre feltet beskriver modusene med produksjonsavtrekk, og den nederste med varmeavtrekk med ett - og totrinns oppvarming av nettvann. For å bygge et diagram må du derfor ha følgende avhengigheter:

HPC- og LPC-effekt som en funksjon av innløpsdampstrøm ved utvalgte nominelle trykk i P-valg og RTO og null varmelast (for det øvre feltet);

Endringer i totaleffekten til det koblingsbare rommet (SC) og CND for to-trinns oppvarming og CND for ett-trinns oppvarming fra endringer i varmebelastningen.

For å oppnå de nevnte avhengighetene er det nødvendig å utføre følgende serie eksperimenter.

B.3.4.1. Kondenseringsmodus

Eksperimenter utføres i denne modusen:

- "kalibrering" (PVD og trykkregulatorer i ekstraktene er deaktivert). Slike eksperimenter utføres med en termisk utforming av installasjonen montert på en slik måte at strømmen av fersk damp som passerer gjennom strømningsmåleren kan måles nesten utelukkende i form av kondensat ved bruk av en restriksjonsanordning installert på hovedkondensatledningen til turbinen. Antall eksperimenter er 8-10, som hver varer 30-40 minutter (se avsnitt B.3.1 og B.3.2.1);

For å beregne effektkorreksjon for endringer i eksosdamptrykket i kondensatoren. Trykkregulatorer i valgene er deaktivert, regenerering er deaktivert, med unntak av HDPE nr. 1 og 2 (se avsnitt B.3.1);

For å bestemme effektkorrigeringen for endringer i damptrykket i RTO (HVD-er er slått av, P-ekstraksjonstrykkregulatoren er slått på). 4 serier utføres med en konstant strøm av frisk damp (4-5 eksperimenter i hver), i to av dem endres trykket i WTO trinnvis fra minimum til maksimum, og i de to andre - i LTO;

Med design termisk skjema. Utført under forhold som ligner de som er spesifisert i avsnitt. B.3.1.

B.3.4.2. Modus med produksjonsvalg

En serie på 4-5 eksperimenter utføres i strømningsområdet fra maksimum i kondenseringsmodus () til maksimalt tillatt når HPC er fullt lastet med damp ().

P-seleksjonsverdien velges i henhold til forholdene til det termiske kraftverket, basert på ønskeligheten av å sikre kontrollert trykk bak HPC i hele forsøksserien.

B.3.4.3. Moduser med fjernvarmeuttak i henhold til en elektrisk tidsplan (for å få effektendringers avhengighet av endringer i varmebelastning)

Disse modusene ligner de som utføres ved testing av turbiner uten P-bleed.

For moduser med ett- og totrinns oppvarming av nettverksvann med HPH avslått og fersk dampstrøm konstant, utføres 3-4 serier på 5-6 eksperimenter i hver med et konstant trykk i RTO, nær ved henholdsvis minimum, middels og maksimum.

Varmebelastningen endres fra maksimum til null i hver forsøksserie ved å endre strømningen av nettvann gjennom PSV-rørbuntene.

D. FORBEREDELSE TIL TESTER

D.1. Generelle bestemmelser

Forberedelse til testing utføres vanligvis i to trinn: den første dekker arbeid som kan og bør utføres relativt lenge før testing; den andre dekker arbeidet som utføres rett før testing.

Den første fasen av forberedelsen inkluderer følgende arbeid:

Detaljert kjennskap til turbininstallasjon og instrumentering;

Utarbeide et teknisk testprogram;

Utarbeide et forsøkskontrollskjema (måleskjema) og en liste over forberedende arbeid;

Utarbeide en liste (spesifikasjon) over nødvendig instrumentering, utstyr og materialer.

På det andre trinnet av forberedelsen utføres følgende:

Teknisk veiledning og tilsyn med forberedende arbeid på utstyr;

Installasjon og justering av målekretsen;

Overvåke den tekniske tilstanden til utstyr og termiske kretser før testing;

Nedbryting av målepunkter i henhold til observasjonslogger;

Utarbeide arbeidsprogrammer for individuelle forsøksserier.

D.2. Bli kjent med turbininstallasjonen

Når du skal gjøre deg kjent med turbininstallasjonen, må du:

Studer de tekniske spesifikasjonene for leverings- og designdata til produsenten, tekniske inspeksjonsrapporter, defektlogger, driftsdata, standarder og instruksjoner;

Studer det termiske diagrammet til turbininstallasjonen fra synspunktet om å identifisere og, om nødvendig, eliminere eller ta hensyn til ulike mellomliggende inn- og utløp av damp og vann under testens varighet;

Bestem hvilke målinger som må gjøres for å løse problemene som er tildelt testen. Kontroller lokalt tilstedeværelsen, tilstanden og plasseringen av eksisterende måleenheter som er egnet for bruk under testing som primære eller backup;

Identifisere, gjennom inspeksjon på stedet og avhør av driftspersonell, samt studere teknisk dokumentasjon, alle oppdagede funksjonsfeil i driften av utstyret, spesielt knyttet til tettheten til stengeventiler, varmevekslere (regenerative varmeovner, EPS, kondensator, etc.), drift av kontrollsystemet , evnen til å opprettholde stabile belastningsforhold og dampparametere (ferske og kontrollerte ekstraksjoner) som kreves under testing, drift av nivåregulatorer i regenerative varmeovner, etc.

Som et resultat av foreløpig kjennskap til turbininstallasjonen, er det nødvendig å tydelig forstå alle forskjellene i dens termiske krets fra designen og parametrene til damp og vann fra de nominelle som kan oppstå under testing, samt hvordan ta deretter hensyn til disse avvikene ved behandling av resultatene.

D.3. Måleskjema og liste over forberedende arbeider

Etter en detaljert kjennskap til turbininstallasjonen og utarbeidelse av et teknisk testprogram, bør man begynne å utvikle et måleskjema med en liste over målte mengder, hvor hovedkravet er å sikre muligheten for å innhente representative data som karakteriserer effektiviteten til turbininstallasjonen som helhet og dens individuelle elementer i hele spekteret av moduser skissert av det tekniske programmet. For dette formål, når du utvikler et måleskjema, anbefales det å basere følgende prinsipper:

Bruk av sensorer og instrumenter med maksimal nøyaktighet for å måle de grunnleggende parameterne for damp og vann, generatorkraft og strømningshastigheter;

Sikre at målegrensene for de valgte instrumentene samsvarer med det forventede spekteret av endringer i de registrerte verdiene;

Maksimal duplisering av målinger av grunnmengder med mulighet for sammenligning og gjensidig kontroll. Koble dupliserte sensorer til forskjellige sekundære enheter;

Bruk standard måleinstrumenter og sensorer innenfor rimelige grenser.

Måleskjema for turbinanlegget under prøving, lister over forberedende arbeider (med skisser og tegninger) og målepunkter, samt liste over nødvendig instrumentering (spesifikasjon) er utarbeidet som vedlegg til teknisk program.

D.3.1. Utarbeide måleskjema og liste over forberedende arbeider for en turbin i drift

Den termiske kretsen til turbinanlegget under testing skal sikre pålitelig isolasjon av denne installasjonen fra kraftverkets generelle krets, og målekretsen skal sikre korrekt og om mulig direkte bestemmelse av alle størrelser som er nødvendige for å løse problemene som er tildelt til testen. Disse målingene skal gi et klart bilde av strømningsbalansen, prosessen med dampekspansjon i turbinen, driften av dampdistribusjonssystemet og hjelpeutstyr. Alle kritiske målinger (for eksempel fersk dampstrøm, turbinkraft, parametere for fersk- og eksosdamp, gjenoppvarmingsdamp, strømning og temperatur på matevann, hovedkondensat, trykk og temperatur på damp i det kontrollerte uttaket og en rekke andre) må dupliseres ved å bruke tilkobling av uavhengige primære omformere til redundante sekundære enheter.

Det termiske diagrammet er ledsaget av en liste over målepunkter som indikerer deres navn og nummer i henhold til diagrammet.

Basert på det utviklede måleskjemaet og detaljert kjennskap til installasjonen, utarbeides en liste over forberedende arbeid for testing, som indikerer hvor og hvilke tiltak som må utføres for å organisere en bestemt måling og bringe kretsen eller utstyret til normal tilstand (reparere beslag). , installering av plugger, rengjøring av overflater med varmeovner, kondensator, eliminering av hydrauliske lekkasjer i varmevekslere, etc.). I tillegg gir listen over verk, om nødvendig, organisering av ekstra belysning på observasjonssteder, installasjon av signalutstyr og produksjon av forskjellige stativer og enheter for installasjon av primære transdusere, tilkoblings (puls) linjer og sekundære enheter .

Listen over forberedende arbeider må nødvendigvis inneholde skisser for fremstilling av de nødvendige primære måleanordninger (plugger, beslag, termometriske hylser, måleinnsnevringsanordninger, etc.), skisser av innsettingsstedene for de angitte delene, samt forskjellige stativer og enheter for installasjon av enheter. Det er også lurt å legge ved en oppsummering av materialer (rør, beslag, kabler osv.) til listen.

De primære måleenhetene som er oppført ovenfor, så vel som de nødvendige materialene, er valgt i henhold til gjeldende standarder i samsvar med parametrene til det målte mediet og tekniske krav.

D.3.2. Utarbeide måleskjema og liste over forberedende arbeider for nyinstallert turbin

For en nyinstallert turbin, spesielt prototypen, kreves det en litt annen tilnærming til å utarbeide et måleskjema (eller eksperimentell kontroll - EC) og gi oppdrag for forberedende arbeid. I dette tilfellet bør forberedelsen av turbinen for testing begynne allerede under utformingen, noe som er forårsaket av behovet for å gi på forhånd ekstra kraner i rørledningene for installasjon av måleenheter, siden med moderne tykkveggede rørledninger og et stort volum av målinger forårsaket av kompleksiteten til den termiske kretsen, må alt dette arbeidet utføres av kraftverk etter at utstyret er satt i drift, viser det seg å være nesten umulig. I tillegg inkluderer EC-prosjektet en betydelig mengde instrumentering og nødvendige materialer som kraftverket ikke er i stand til å kjøpe med sin ikke-sentraliserte forsyning.

Akkurat som når du forbereder deg på å teste turbiner som allerede er i drift, må du først studere de tekniske spesifikasjonene for forsynings- og designdata til produsenten, termisk diagram av turbininstallasjonen og dens forbindelse med den generelle kretsen til kraftverket, gjøre deg kjent med standardmålinger av damp- og vannparametere, og bestemme hvilke som kan brukes under testing som primær- eller reservemålinger osv.

Etter å ha avklart de oppførte problemene, kan du begynne å utarbeide de tekniske spesifikasjonene til designorganisasjonen for inkludering i arbeidsdesignen av stasjonsinstrumenteringen til EC-prosjektet for termisk testing av turbinenheten.

- forklarende notat, som angir de grunnleggende kravene for design og installasjon av en EC-krets, valg og plassering av instrumentering; det gis forklaringer for informasjonsregistreringsutstyr, funksjoner ved bruk av typer ledninger og kabler, krav til rommet der EC-panelet skal plasseres osv.;

Diagram over turbininstallasjonen EC med navn og nummer på måleposisjoner;

Spesifikasjon for instrumentering;

Ordninger og tegninger for produksjon av ikke-standardutstyr (panelenheter, segmentmembraner, inntaksenheter for måling av vakuum i en kondensator, etc.);

Diagrammer over rørforbindelser av trykk- og differensialtrykktransdusere, som gir forskjellige alternativer for å koble dem, som indikerer antall måleposisjoner;

En liste over målte parametere, brutt ned etter registreringsenheter, som indikerer varenumre.

Steder for innsetting av måleenheter for EC på arbeidstegninger av rørledninger er vanligvis angitt av designorganisasjonen og produsenten (hver i sitt eget designområde) i samsvar med de tekniske spesifikasjonene. Hvis det ikke er bindinger noe sted i tegningene, gjøres dette av foretaket som har utstedt de tekniske spesifikasjonene for EF med obligatorisk visum fra organisasjonen som har utstedt denne tegningen.

Det er tilrådelig å installere EC-kretsen under installasjonen av standard instrumenteringsvolumet til turbininstallasjonen, noe som gjør at testingen kan begynne like etter at turbininstallasjonen er satt i drift.

Som eksempel viser vedlegg 4-6 diagrammer over hovedmålingene ved testing av turbiner av ulike typer.

D.4. Valg av instrumentering

Utvelgelsen av instrumentering utføres i henhold til listen utarbeidet på grunnlag av testmåleskjemaet.

Til dette formålet bør kun slike instrumenter brukes hvis avlesninger kan verifiseres ved sammenligning med standard. Enheter med et enhetlig utgangssignal for automatisk registrering av parametere velges i henhold til klassen for nøyaktighet og pålitelighet i drift (avlesningsstabilitet).

Listen over instrumentering som kreves for testing, må angi navnet på den målte mengden, dens maksimale verdi, type, nøyaktighetsklasse og målestokk for enheten.

På grunn av det store volumet av målinger ved testing av moderne kraftige dampturbiner, blir registreringen av målte parametere under eksperimenter ofte utført ikke av observatører som bruker direktevirkende instrumenter, men av automatiske registreringsenheter med registrering av avlesninger på et kartbånd, multi- kanalopptaksenheter med opptak på hullbånd eller magnetbånd, eller driftsinformasjon og datakomplekser (ICC). I dette tilfellet brukes måleenheter med et enhetlig utgangsstrømsignal som primære måleenheter. Imidlertid, under forholdene til kraftverk (vibrasjon, støv, påvirkning av elektromagnetiske felt, etc.), gir mange av disse enhetene ikke den nødvendige stabiliteten til avlesningene og krever konstant justering. Mer å foretrekke i denne forbindelse er de nylig produserte strain gauge-transduserne "Sapphire-22", som har en høy nøyaktighetsklasse (opptil 0,1-0,25) og tilstrekkelig driftsstabilitet. Det bør imidlertid tas i betraktning at når du bruker de ovennevnte omformere, er det tilrådelig å duplisere de mest kritiske målingene (for eksempel trykk i et justerbart T-valg, vakuum i en kondensator, etc.) (i hvert fall under periode med å få erfaring med dem) ved bruk av kvikksølvenheter.

For å måle trykkforskjellen i innsnevringsanordningen brukes følgende: opptil et trykk på 5 MPa (50 kgf/cm2) to-rørs differensialtrykkmålere DT-50 med glassrør, og ved trykk over 5 MPa - enkelt- rørdifferansetrykkmålere DTE-400 med stålrør, hvor kvikksølvnivået måles visuelt på en skala ved hjelp av en induktiv peker.

I et automatisert system for måling av trykkfall, transdusere med et enhetlig utgangssignal av DME-typen, nøyaktighetsklasse 1.0, fra Kazan Instrument-Making Plant, DSE-typen, nøyaktighetsklasse 0.6, fra Ryazan Teplopribor-anlegget, og ovennevnte- nevnte strain gauge-transdusere "Sapfir-22" ("Sapfir- 22DD") fra Moskva Instrument-Making Plant "Manometer" og Kazan Instrument-Making Plant.

Som direktevirkende enheter som måler trykk, for trykk over 0,2 MPa (2 kgf/cm2) brukes fjærtrykksmålere med nøyaktighetsklasse 0,6 type MTI fra Moskva Instrument-Making Plant "Manometer", og for trykk under 0,2 MPa (2 kgf /cm2) - kvikksølv U-formede manometre, enkeltrørskoppvakuummålere, barvakuumrør, samt fjærvakuummålere og trykkvakuummålere med en nøyaktighetsklasse på opptil 0,6.

Regler for testing av hodedampturbiner for skip. Sammendrag: Termiske tester av dampturbiner og turbinutstyr. Effektivitet av regenereringssystemet og nettverksvarmer

TURBIN

Termisk testing av dampturbiner og turbinutstyr

Hovedmålene med modernisering er:

En integrert tilnærming til modernisering av turbinutstyr

Modernisering av kompressorutstyr

Implementering av moderne kontroll- og beskyttelsessystemer

TURBIN

DAMPTURBINER

Dyser og kniver.

Termiske sykluser.

Rankine syklus.

Oppvarmingssyklus.

En syklus med mellomvalg og gjenvinning av spilldampvarme.

Turbindesign.

Applikasjon.

ANDRE TURBINER

Hydrauliske turbiner.

Gassturbiner.

Termisk prøve gassturbinenhet

Velge en sveisemetode for membranblad damp turbiner (2)

Termisk kraftenhet diagram

TURBIN

Termisk testing av dampturbiner
og turbinutstyr